Содержание

Руководство по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах
Способы доставки
Оглавление
Этот документ находится в:
Организации:
Руководство
РУКОВОДСТВО
Методические указания по проектированию эффективных конструкций фундаментов типовых крупнопанельных и кирпичных жилых зданий, строящихся в обычных условиях
Способы доставки
Оглавление
Этот документ находится в:
Организации:
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

Руководство по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Распространяем нормативную документацию с 1999 года. Пробиваем чеки, платим налоги, принимаем к оплате все законные формы платежей без дополнительных процентов. Наши клиенты защищены Законом. ООО «ЦНТИ Нормоконтроль»

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

Руководство содержит положения по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах, упрощенные методы и примеры расчета конструкций таких домов, а также рекомендации по устройству безростверковых свайных фундаментов. Руководство предназначено для инженерно-технических работников проектных и проектно-изыскательских институтов, строительных организаций, занимающихся устройством свайных фундаментов.

Дата введения	01.02.2020
Добавлен в базу	01.10.2014
Актуализация	01.02.2020

Руководство

по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИМ. В. А. КУЧЕРЕНКО ГОССТРОЯ СССР

(ЦНИИСК ИМ. В. А. КУЧЕРЕНКО)

РУКОВОДСТВО

ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И СТРОИТЕЛЬСТВУ КРУПНОПАНЕЛЬНЫХ ЖИЛЫХ ДОМОВ НА БЕЗРОСТВЕРКОВЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТАХ

МОСКВА СТРОЙИЗДАТ 1979

механизированную срезку, обеспечивающую требуемое качество верхнего торца свай. Допускается ручная срезка отбойными молотками с применением инвентарных металлических хомутов, обжимающих сваи на нужной отметке.

После срезки верхний торец сваи должен иметь горизонтальный участок (с отклонениями не более ±5°), площадь которого составляет не менее 70% площади сечения сван.

3.6. Голова сваи заделывается в сборный оголовок стаканного типа на длине не менее 10 см. Для точной установки оголовков рекомендуется применять инвентарные металлические рамки, предварительно монтируемые на головы сван по геодезическим отметкам (рис. 4).

Рис. 4. Конструкция сборного железобетонного оголовка ОС-2 и узел замоноличивания его на свае

Оголовок на свае следует замоноличивать симметрично по отношению к осям свай. Отклонение верха оголовков от заданной отметки не должно превышать 1 см.

3.7. Оголовки на сваях рекомендуется замоноличивать бетоном марки не ниже М 200 с вибрированием. Допускается также

использование цементного раствора марки М 200 на крупном песке (пескобетона).

3.8. Оголовки на сваях при отрицательной температуре наружного воздуха рекомендуется замоноличивать с применением про-гревных методов или с использованием химических добавок в соответствии с главой СНиП III-15-76 «Бетонные и железобетонные конструкции монолитные. Правила производства и приемки работ»; «Руководством по электротермообработке бетона» (НИИЖБ, М., Стройиздат, 1974); «Руководством по применению бетонов с про-тивоморозными добавками» (НИИЖБ, М., Стройиздат, 1968); «Рекомендациями по строительству каменных, крупноблочных и крупнопанельных зданий в зимних условиях без прогрева» (ЦНИИСК, М., Стройиздат, 1972).

3.9. Сваи с трещинами шириной раскрытия более 0,3 мм рекомендуется усиливать железобетонной обоймой, толщина стенок которой должна быть не менее 100 мм, а площадь вертикальной арматуры составлять не менее 1% площади сечения обоймы. Обойма устраивается на всю высоту свободной части сваи и заглубляется в грунт не менее чем на 70 см.

3.10. Монтаж плит перекрытия над подвалом или стеновых панелей на оголовки свай производится на цементном растворе марки М 150. Толщина растворного шва под плитами перекрытия не должна превышать 30 мм, а под стеновыми панелями — 15 мм.

При необходимости увеличения толщины растворных швов или применения раствора марки М 100 швы армируются сетками из проволоки диаметром 5 мм с ячейкой размером 50X50 мм.

Примечание. Монтаж плит перекрытий над подвалом может осуществляться с устройством опорных маяков из цементного раствора марки М 150 на оголовках свай, как это указано в «Методических рекомендациях по проектированию и устройству безрост-верковых свайных фундаментов для бескаркасных крупнопанельных зданий» НИИ Промстроя Минпромстроя СССР.

3.11. Плиты и панели нулевого цикла здания на оголовки свай в зимних условиях рекомендуется монтировать с применением цементного раствора марки не ниже М 150 и противоморозных добавок (например, поташа до 15% веса цемента).

При использовании химических добавок к растворам (и бетонам) необходимо руководствоваться действующими правилами охраны труда, техники безопасности и указаниями, приведенными в «Инструкции по приготовлению строительных растворов» (СН 290-74).

3.12. Конструкции надземной части здания рекомендуется монтировать только после достижения раствором швов и бетоном за-моноличивания оголовков свай прочности, необходимой к моменту загрузки конструкций.

Рекомендуется, чтобы к началу монтажа конструкций надземной части здания прочность раствора швов и бетона замоноличи-вания конструкций нулевого цикла была не менее 100% проектной в зимних условиях и 70% — в летних условиях.

3.13. Контроль качества раствора и бетона замоноличивания, используемых при монтаже дома, осуществляется в соответствии с главой СНиП III-16-73. На месте укладки бетона и раствора следует изготовлять не менее трех образцов (из бетона, а также раствора) в каждую рабочую смену, но не менее трех образцов с каждого этажа (в том числе и нулевого цикла) каждой секции дома. Размер образцов принимается согласно действующим ГОСТам на

методы определения прочности бетона и раствора (для бетона — кубы со стороной 15 или 10 см; для раствора — кубы со стороной 7,07 см).

Образцы в течение суток хранят в формах, покрытых влажной тканью, в помещении с температурой воздуха плюс 20°С, а затем после распалубки при той же температуре и относительной влажности воздуха ’95—100% до достижения 28-дневного возраста, при котором производят испытания их в прессе. При необходимости проверки прочности раствора или бетона в более раннем возрасте рекомендуется изготовлять дополнительное количество образцов.

3.14. Для определения предела прочности раствора или бетона с химическими добавками в зимних условиях количество образцов должно быть не менее 12 из каждого материала, этажа и секции дома. Образцы рекомендуется хранить на открытом воздухе в тех же условиях, что и конструкции, с защитой от попадания на образцы воды или снега. Испытания образцов производятся сериями по 3 шт. после 2—3-часового оттаивания в сроки, необходимые для определения прочности при сжатии раствора и бетона в процессе монтажа конструкций надземной части дома. Три контрольных образца из раствора или бетона должны испытываться после их твердения при положительной температуре в течение 28 суток.

3.15. Результаты контроля прочности бетона и раствора заносятся в журнал, который должен находиться в лаборатории строительства.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ КОЭФФИЦИЕНТОВ ГОРИЗОНТАЛЬНОЙ ПОДАТЛИВОСТИ СВАЙ

Коэффициенты горизонтальной податливости свай представляют собой величины горизонтального перемещения головы сваи 9т горизонтального усилия Н= 1 тс, действующего в уровне головы сваи.

Величина горизонтального перемещения головы сваи определяется в соответствии с приложением главы СНиП IM7-77 или прил. 7 «Руководства по проектированию свайных фундаментов», с учетом защемления головы сваи в вышележащих конструкциях.

Коэффициент горизонтальной податливости низкой сваи см/т, определяется по формуле

Расшифровку элементов формул см. в главе СНиП II-17*77 и в «Руководстве по проектированию свайных фундаментов».

Коэффициент горизонтальной податливости высокой сваи Д“* см/т, определяется по формуле

где М — величина отношения изгибающего момента, действующего на голову высокой сваи при ее защемлении, к соответствующему горизонтальному усилию, м.

Величины Уо, фо и М вычисляются по формулам:

б_Мн + /обмм + Iq/VEqJ

бмм 4* /о/Еб^

Пример 1. Требуется определить коэффициенты горизонтальной податливости низких и высоких свай. Сваи забивные, висячие, железобетонные, сечением 0,3X0,3 м, глубина заложения низких и высоких свай /„=6 м. Свободная длина высоких свай (от головы до поверхности грунта) /₀ = 1,74 м. Модуль упругости бетона сваи Eg =-2,25 «10 е тс/м*

Решение. Момент инерции поперечного сечения / сваи равен

Жесткость поперечного сечения сваи при изгибе Eg/ равна ВД-» 2,25-10″.6,76-1 4 = 1,52-10 3 тем».

В соответствии с п. 3 прил. 7 к «Руководству по проектированию свайных фундаментов», вычисляем условную расчетную ширину сваи Ь_с:

Ь_с = 1,54+0,5 = 1,5.0,3 + 0,5 = 0,95 м.

Согласно прил. 7 к указанному Руководству, коэффициент пропорциональности К для мелкого песка средней плотности равен

Методические указания по проектированию эффективных конструкций фундаментов типовых крупнопанельных и кирпичных жилых зданий, строящихся в обычных условиях

Купить бумажный документ с голограммой и синими печатями. подробнее

Цена на этот документ пока неизвестна. Нажмите кнопку «Купить» и сделайте заказ, и мы пришлем вам цену.

Наши цены ниже, чем в других местах, потому что мы работаем напрямую с поставщиками документов.

Способы доставки

Срочная курьерская доставка (1-3 дня)
Курьерская доставка (7 дней)
Самовывоз из московского офиса
Почта РФ

Методические указания ставят целью систематизировать разработку наиболее эффективных конструкций фундаментов жилых зданий при типовом проектировании и при привязке типовых проектов к местным геологическим условиям.

Дата введения	01.02.2020
Добавлен в базу	01.09.2013
Актуализация	01.02.2020

11.11.1982	Утвержден	ЦНИИЭП жилища	3
Разработан	ЦНИИЭП жилища
Издан	ЦНИИЭПжилища	1982 г.

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

по проектированию эффективных конструкций фундаментов типовых крупнопанельных и кирпичных жилых зданий, строящихся в обычных условиях

Государственный комитет по гражданскому строительству и архитектуре при Госстрое СССР

Центральный ордена Трудового Красного Знамени научно-исследовательский и проектный институт типового и экспериментального проектирования жилища (ЦНИИЭП жилища)

Методические указания по проектированию эффективных конструкций фундаментов типовых крупнопанельных и кирпичных жилых зданий, строящихся в обычных условиях

Утверждены председателем Научно-технического совета, директором института Б.Р.Рубаненко (протокол * 3 от II/U-I982 г.)

2.9. Переход от суммарной расчетной нагрузки на основания а суммарной расчетной нагрузке для расчета железобетонных конструкций фундаментов допускается производить путем умножения на осред-ненный коэффициент перегрузки (так, для плит железобетонных для ленточных фундаментов серии 1.112-5 принят осредненный коэффициент перегрузки К=1,15). При других величинах осредненных коэффициентов перегрузки (например, в нагрузках от общественных зданий) необходимо ввести повышающий коэффициент для расчетной нагрузки на эти конструкции .

Расчетные клмбиняттии нягпуяпи

2.10. Расчет конструкций следует выполнять с учетом наиболее неблагоприятных комбинаций нагрузок.

2.11. Расчет оснований по деформациям производится на основное сочетание нагрузок, включающее постоянные, длительные и кратковременные временные нагрузки, причем нагрузки на перекрытия и снеговые считаются длительно действующими.

2.12. Расчет конструкций фундаментов производится на основное сочетание нагрузок, включающее постоянные, длительнье и кратковременные нагрузки.

2.13. Усилия от постоянных и длительных нагрузок считаются длительно действующими, усилия от кратковременных и особых нагрузок — кратковременно действующими.

2.14. При расчете прочности конструкций ветровые нагрузки и все особые нагрузки и воздействия считаются нагрузками малой суммарной продолжительности действия. При учёте их расчетных комбинаций согласно требованиям главы СНи11 «Бетонные и железобетонные конструкции” принимается повышенное расчетное сопротивление бетона. В свайных фундаментах допускается перегрузка крайних свай от ветра в размере 20% их несущей способности.

3. ФУНДАМЕНТЫ НА ВЗТЕСТВШНОМ ОСЮВАНИИ Проектирование фундаментов на

Содержание проекта (конструктивная часть)

3.1. В состав чертежей нулевого цикла типовых проектов(аль-бомов строительных конструкций ниже отметки ^0.000 и узлов и деталей) должна входить следующая техническая документация:

— пояснительная записка к проекту, включающая условия применимости типового проекта;

— лист нагрузок на фундаменты;

— монтажные планы фундаментов здания или блок-секций;

— планы стен технического подполья;

— планы перекрытия над техническим подпольем;

— разрезы по конструкциям нулевого цикла;

— сечения по стенам и фундаментам;

— детали устройства фундаментов под лифтовые шахты и лестницы;

— детали устройства входов в техническое подполье;

— детали стен технического подполья и стыки сборных элементов;

— детали устройства полов технического подполья;

— расположение и размеры отверстий в стенах технического подполья и в уровне фундаментов для пропуска коммуникаций и устройства вводов;

— указания по монтажу сборных железобетонных элементов;

— указания по противопожарным мерам;

— спецификации сборных железобетонных элементов с учетом вариантов толщин наружных стен для различных климатических районов;

— ведомости расхода материалов.

Глубина заложения фундаментов

3.2. Глубина заложения фундаментов в типовых проектах определяется в соответствии с главой СНиП «Основания зданий и сооружений» и назначается в зависимости от:

— наличия технического подполья или подвала;

— расчетной глубины промерзания грунтов заданного климатического района.

При этом считается, что подошвы фундаментов располагается выше уровня грунтовых вод.

Определение нагрузок на естественное основание и ленточные фундаменты

3.3. Нагрузки на основание под подошвами ленточных фундаментов можно представить в виде давления, распределенного вдоль оси ленточного фундамента.

3.4. Нагрузка в расчетных схемах на листе нагрузок дается в кН (тоннах) на I пог.м простенков (за вычетом проемов), отдельно при расчетных комбинациях для расчета оснований и для расчета фундаментов. Ветровая нагрузка показывается на схемах отдельно.

Давления на основания от вертикальных нагрузок

3.5. Давление на основания от вертикальных нагрузок целесообразно определять в соответствии с указанными выше величинами принимаемых при расчете нагрузок следующим способом:

а — на уровне верха стеновых панелей или стен подвала для каждой работающей стены или столба даются схемы всех приложенных выше рассматриваемого уровня нагрузок с их величинами и привязкой к осям; для распределенной нагрузки задается её протяженность,интенсивность и привязка;

б — на уровне верха ленточного фундамента вычисляются давления от вертикальной нагрузки на фундаменты, .соответствующие напряжениям в опорных сечениях непосредственно опирающихся на них стен с учётом собственного веса их подвальной части. Эпюра давлений при этом имеет обычно трапециевидную форму, соответствующую внецентрен-ному приложению равнодействующей нагрузок относительно центра тяжести опорного сечения стены;

в — для определения давлений под подошвой ленточного фундамента необходимо учесть дополнительно к полученному по п.б) собственный вес фундамента, пола подвала, грунта на откосах,оборудования, опирающегося непосредственно на фундаменты.

Для расчета оснований и фундаментов учитывается суммарное давление под подошвой от вертикальной и ветровой нагрузок при соответствующей расчетной комбинации. Трапециевидную эпюру давлений при значительной длине ленточного фундамента можно разбивать на несколько отрезков с прямоугольными эпюрами и ординатой давления на каждом участке, которая вычисляется как средняя.

Учёт влияния ветровой нагрузки при определении нагрузок на основания и фундаменты

3.6. Ветровая нагрузка при величинах скоростного напора,соответствующих 1-1У ветровым районам, для бескаркасных зданий высотой до девяти этажей не вызывает существенного увеличения расчетного давления на грунт под подошвами ленточных фундаментов при условии равномерного распределения её между несущими стенами.

Как показали научные исследования результатов многочисленных натурных динамических испытаний таких зданий, проведенных в последние годы ЦНИИЭП жилища и ЦНИИСК им.Кучеренко, периоды основного тона собственных колебаний для них не превышают 0,3-0,5 с, а I форма колебаний (так же, как и форма упругой линии при малых горизонтальных нагрузках) имеет характер, указывающий на преобладание деформаций сдвига в общих горизонтальных смещениях системы. Такие динамические характеристики свойственны системам, обладающим большой общей горизонтальной жесткостью. В бескаркасных жилых зданиях она обусловлена совместной пространственной работой всех стен и перекрытий.

Статические натурные испытания вертикальных и горизонтальных стыков !фупнопанельных зданий различных серий, проведенные ЦНИИЭП жилища, позволяют оценить степень совместной работы наружных и внутренних стен в зависимости от характера опирания на них панелей пере1фытий и от деформативности самих стыков.

При заведении панелей перекрытий на продольные (внутренние и наружные) стены участки, расположенные над вертикальными сты-

ками стеновых панелей, играют роль шпонок, обеспечивающих,как и вертикальные стыковые соединения, при качественном их выполнении совместную работу стен взаимнойерпевдикулярвого направления.

При расположении вертикальных стыков внутренних и наружных стен технического подполья над одним общим элементом ленточных фундаментов можно рассматривать его также как шпонку, обеспечивающую, как и вертикальный замоноличенный шов панелей, совместную пространственную работу стен в уровне непосредственно над фундаментами.

Совместная работа стен взаимноперпеядикулярного направления в кирпичных и блочных зданиях обеспечивается их перевязкой.

Для жестких систем, какими являются 9-этажные типовые здания, определение усилий от ветровой нагрузки целесообразно производить как для единой объёмной консоли с размерами, соответствующими геометрическим размерам здания.

При расчете оснований и фундаментов типовых бескаркасных жилых зданий высотой до 9 этажей при определении давлений на фундаменты от ветрового изгибающего момента допускается рассматривать расчетную схему здания как единую систему, горизонтальное сечение которой состоит из сечений всех работающих стен нижнего яруса (технического подполья или подвала) с учётом его ослабления отверстиями и проемами. Единое сечение имеет свои нейтральные оси, относительно которых определяются его моменты инерции и расстояния до точек, в которых определяются давления от ветрового момента.

Такой метод учёта ветровой нагрузки при расчете оснований и фундаментов ведет к более равномерной передаче её на основания. Полученные давления от ветрового момента мало влияют на увеличение суммарного давления (от всех нагрузок) под подошвой фундаментов и не приводят к увеличению неравномерности осадок.

Определение предварительных размеров йундаментов

3.7. Предварительные размеры фундаментов в типовых проектах должны назначаться из условия, что среднее давление на основание под подошвой фундамента равно условному значению расчетного давления Я , принятому в типовом проекте и соответствующему несущей способности железобетонных плит ленточных фундаментов.

В качестве конструкций сборных ленточных фундаментов, как правило, должны применяться типовые железобетонные плиты для ленточных фундаментов.

3.8. Предварительную ширину фундаментов в типовом проекте следует назначать, исходя из заданных средних давлений на грунт

и общей нагрузки на I пог. м фундамента F , вычисленной в соответствии с приведенными выше данными:

2Р = р зд + р ф + Р 1Р • (3)

где ?₃д — нагрузка, приходящаяся на фундамент (I пог. м участка рассматриваемого ленточного фундамента) от постоянной и временной нагрузки, распределенной на отметке верха фундаментной плиты;

С Рф — собственный вес фундамента (на I пог.м);

3.9. Окончательные размеры фундаментов устанавливаются после проверки расчетом основания на деформации.

Компоновка плана ленточных фундаментов

3.10. Сборные ленточные фундаменты следует проектировать в основном с использованием типовых конструкций железобетонных плит, а под малонагруженные стены допускается использовать бетонные блоки стен подвалов.

При компоновке плана ленточных фундаментов их оси необходимо располагать под центрами приложения нагрузки от стен.

Передачу давления на грунт в направлении вдоль оси ленточного фундамента на участках, не натруженных стенами, следует производить как в бетонных конструкциях (учитывая при этом расположение вертикальных стыков сборных фундаментных плит).

Вертикальные стыки между сборными элементами ленточных фундаментов следует располагать вперевязку с вертикальными стыками стеновых панелей или бетонных блоков стен подвалов.

Стыки панелей взаикноперпендикулярного направления следует располагать над одним сборным элементом фундамента.

Пропуск сантехнических коммуникаций, располагающихся по отметкам в пределах высоты фундаментов и сборных элементов стеновых блоков, производится с помощью раздвижки сборных элементов.

Фундаментные плиты укладываются на выровненное песчаное основание или на песчаную подушку толщиной 100 мм.

После того, как определены предварительные размеры фундаментов и произведена компоновка плана, производится расчет основания здшшя •

Расчет оснований пои типовом проектировании

3.11. При типовом проектировании расчет оснований надлежит производить по второму предельному состоянию (по деформациям) при заданном условном модуле деформации однородного грунта.

3.12. Расчетом проверяются следующие деформации основания (являющиеся совместными деформациями основания и здания):

— средняя осадка основания — S ср.;

— абсолютная осадка основания отдельного i-ro фундамента, полученная с учетом влияния деформаций от нагружения соседних фундаментов — Si;

— относительная неравномерность осадок — двух фун

где a Si — разность вертикальных перемещений двух соседних фундаментов (под поперечные или продольные стены):

I — расстояние между ними;

— относительный прогиб или выгиб ^ А (отношение стрелы прогиба или выгиба к длине однозначно изгибающегося участка здания).

3.13. Расчет оснований по деформациям производится, исходя

из условия S^Sпр, (5)

где $ — величина совместной деформации основания и здания, определяемая расчетом по указаниям главы СНиП «Основания зданий и сооружений».

В табл. 2 (табл. 18 СНиП 11-15-74) приводятся величины S пр (предельных деформаций).

Величины предельных деформаций оснований

Наименование и конструктивные

Величина предельных деформаций оснований

Максимальные и средние абсолютные осадки, см

Разработан	ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко
Издан	Стройиздат	1979 г.
Утвержден	ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко Госстроя СССР

Фундаменты крупнопанельных жилых домов

Руководство по проектированию и строительству крупнопанельных жилых домов на безростверковых свайных фундаментах

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

Руководство

РУКОВОДСТВО

бМн + /обмм + Iq/VEqJ

бмм 4* /о/Еб^

Методические указания по проектированию эффективных конструкций фундаментов типовых крупнопанельных и кирпичных жилых зданий, строящихся в обычных условиях

Способы доставки

Оглавление

Этот документ находится в:

Организации:

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

б_Мн + /обмм + Iq/VEqJ